本發(fā)明專利技術(shù)一種葉輪機械計入錯頻的氣動彈性穩(wěn)定性數(shù)值預(yù)測方法，采用氣動彈性特征值法，通過計算氣動彈性系統(tǒng)特征值預(yù)測葉輪機械考慮錯頻的氣彈穩(wěn)定性，共有七大步驟。該方法采用單向耦合技術(shù)，先對孤立葉片做固有模態(tài)分析，之后把葉片模態(tài)位移傳遞給流體網(wǎng)格。流場計算分為定常和非定常分析，非定常分析中指定葉片按照其固有模態(tài)振動，應(yīng)用影響系數(shù)法處理所得非定常氣動力，最后通過改變?nèi)~片廣義剛度引入錯頻，求解含有氣動載荷的葉片運動方程，得到氣動彈性系統(tǒng)特征值，由特征值實部的符號判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振。它在葉輪機械氣動彈性領(lǐng)域具有良好的實用價值和廣闊的應(yīng)用前景。
【技術(shù)實現(xiàn)步驟摘要】
本專利技術(shù)屬于葉輪機械模擬
，具體涉及基于特征值法的。
技術(shù)介紹
隨著對葉輪機械葉片顫振的深入研究，應(yīng)用錯頻技術(shù)提高葉輪機械葉片的氣動彈性穩(wěn)定性已經(jīng)成為一種有效抑制顫振的手段，并廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動機上，獲得了良好的效果。早期的設(shè)計研究中，通常將葉盤轉(zhuǎn)子視為協(xié)調(diào)的，即同一級轉(zhuǎn)子上的各葉片之間完全相同，當(dāng)然也就具有相同的振動特性，然而，在實際工作中，由于制造公差以及服役期間不同程度的磨損，所有的葉盤結(jié)構(gòu)都有一定程度的錯頻量。特征值法是從葉片的運動方程出發(fā)，記及氣動載荷項，利用一些假設(shè)條件將氣動載荷表示為葉片位移及速度的線性函數(shù)，得到氣動剛度矩陣和氣動阻尼矩陣，進而將顫振問題轉(zhuǎn)化為特征值問題，以求得特征值的實部為零作為系統(tǒng)顫振的判據(jù)，其正負(fù)分別代表系統(tǒng)顫振或穩(wěn)定。特征值法將彈性葉片及其上氣流的作用統(tǒng)一在一個方程組中，體現(xiàn)了葉片和周圍氣流所構(gòu)成的振動系統(tǒng)，有助于對振頻、振型、相位等動力響應(yīng)的理解。與能量法相比，特征值法的優(yōu)點在于可考慮錯頻效應(yīng)，并且能夠只通過一次非定常流場計算便可求得所有葉間相位角下的氣動阻尼，這兩點是能量法無能為力的。無論采用能量法還是特征值法進行顫振預(yù)估都需要計算葉片上的氣動載荷，顫振研究的核心就是如何處理振動葉片上的氣動力。本專利技術(shù)采用基于線性化假設(shè)的影響系數(shù)法處理計算得到的非定常氣動力，在葉片小幅振蕩的亞跨音狀態(tài)下，影響系數(shù)法的有效性已經(jīng)得到了實驗和數(shù)值模擬的廣泛驗證。對于葉輪機械葉片氣動彈性這樣的流固耦合問題，有必要發(fā)展和完善適用于工程設(shè)計需求的氣動彈性穩(wěn)定性數(shù)值預(yù)測方法，并考慮錯頻的影響。其中最大的困難是如何求解包含氣動耦合項的運動方程。目前還沒有一項較為成熟的技術(shù)來預(yù)測計入錯頻的葉輪機械葉片氣動彈性穩(wěn)定性。
技術(shù)實現(xiàn)思路
本專利技術(shù)的目的是提供，它解決了現(xiàn)有技術(shù)的不足。本專利技術(shù)，其具體步驟如下步驟一建立葉片有限元模型；針對給定的實體模型在CAE前處理軟件中建立葉片有限元模型；步驟二 對建立的有限元模型進行含預(yù)應(yīng)力的模態(tài)分析；首先，將建立的有限元模型導(dǎo)入到有限元軟件ANSYS中，定義相應(yīng)的材料參數(shù)，并給定轉(zhuǎn)速以及位移約束條件，通過靜力分析得到離心力引起的預(yù)應(yīng)力；然后，采用質(zhì)量歸一化的模態(tài)分析，并計入離心力引起的預(yù)應(yīng)力，獲得葉片的固有振動特性，提取葉片振動固有頻率以及模態(tài)振型，得到固體域葉片表面的節(jié)點位移；步驟三建立計算流體力學(xué)模型；首先，通過給定的葉輪機械葉型數(shù)據(jù)，在計算流體力學(xué)仿真工具CFX的TurboGrid 模塊中建立葉柵的單通道流場模型，其中葉片表面附近為O型網(wǎng)格，其它區(qū)域為H型網(wǎng)格；然后，將建立的單扇區(qū)流場模型導(dǎo)入到ICEM CFD中，通過繞旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)、復(fù)制 N-I (N代表葉片數(shù)量)份網(wǎng)格得到全環(huán)葉柵模型，并輸出流體域網(wǎng)格點和實體單元信息以及流體域各葉片表面網(wǎng)格點和表面單元信息；步驟四采用CFX進行全環(huán)流場定常分析；步驟五以定常分析結(jié)果作為初始條件，采用CFX中Junction Box模塊進行全環(huán)流場非定常分析，非定常分析中指定參考葉片按照其固有模態(tài)隨時間做簡諧振動，振動周期同葉片固有振動周期，葉片最大振幅人為指定，通常取O. 5mm至3_之間；流場定常分析中入口邊界條件給定總溫總壓，出口給定平均靜壓，輪緣、輪轂和葉片表面給定光滑、無滑移、絕熱壁面邊界條件；非定常分析中葉片表面給定動網(wǎng)格壁面邊界條件，進出口、輪緣、輪轂邊界條件同定常分析，以定常分析結(jié)果作為非定常分析的初始條件，在每一個時間步上求解采用k- ε瑞流模型封閉的Reynolds平均Navier-Stokes方程，并寫出每一個時間步的瞬時結(jié)果文件；步驟六提取穩(wěn)定振蕩的一個振動周期內(nèi)各時間步下葉片表面節(jié)點集中力，計算各葉片氣動力影響系數(shù)，求得氣動力影響系數(shù)矩陣，為判斷不同節(jié)徑數(shù)下是否發(fā)生顫振，可將氣動力影響系數(shù)轉(zhuǎn)換到行波坐標(biāo)系下，由氣動力影響系數(shù)虛部的正負(fù)判斷在相應(yīng)的節(jié)徑數(shù)下氣動彈性失穩(wěn)或穩(wěn)定；步驟七計算協(xié)調(diào)系統(tǒng)氣動彈性特征值，由特征值實部正負(fù)判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振；對于錯頻系統(tǒng)，可通過改變?nèi)~片廣義剛度引入錯頻，求得錯頻系統(tǒng)氣動彈性特征值，進而由特征值實部正負(fù)判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振。其中，步驟六中所述的求得氣動力影響系數(shù)矩陣，其計算過程如下(I)流場非定常計算收斂后，提取流場參數(shù)穩(wěn)定振蕩時一個振動周期內(nèi)各時間步下葉片表面節(jié)點集中力；(2)由于葉片隨時間做簡諧振動，因而流場參數(shù)也隨時間簡諧變化，應(yīng)用最小二乘法擬合各葉片表面節(jié)點氣動力，得到各節(jié)點氣動力幅值和相位角；(3)利用公式4計算各葉片氣動力影響系數(shù)，其中Ak代表第k號葉片的氣動力影響系數(shù)，/為葉片振型矩陣的轉(zhuǎn)置，fk代表第k號葉片復(fù)數(shù)氣動力向量，Utl為指定的葉片最大振幅，Ak和fk的具體形式如下權(quán)利要求1.，其特征在于該方法具體步驟如下步驟一建立葉片有限元模型；針對給定的實體模型在CAE前處理軟件中建立葉片有限元模型；步驟二 對建立的有限元模型進行含預(yù)應(yīng)力的模態(tài)分析；首先，將建立的有限元模型導(dǎo)入到有限元軟件ANSYS中，定義相應(yīng)的材料參數(shù)，并給定轉(zhuǎn)速以及位移約束條件，通過靜力分析得到離心力引起的預(yù)應(yīng)力；然后，采用質(zhì)量歸一化的模態(tài)分析，并計入離心力引起的預(yù)應(yīng)力，獲得葉片的固有振動特性，提取葉片振動固有頻率以及模態(tài)振型，得到固體域葉片表面的節(jié)點位移；步驟三建立計算流體力學(xué)模型；首先，通過給定的葉輪機械葉型數(shù)據(jù)，在計算流體力學(xué)仿真工具CFX的TurboGrid模塊中建立葉柵的單通道流場模型，其中葉片表面附近為O型網(wǎng)格，其它區(qū)域為H型網(wǎng)格；然后，將建立的單扇區(qū)流場模型導(dǎo)入到ICEM CFD中，通過繞旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)、復(fù)制N-I份網(wǎng)格得到全環(huán)葉柵模型，N代表葉片數(shù)量，并輸出流體域網(wǎng)格點和實體單元信息以及流體域各葉片表面網(wǎng)格點和表面單元信息；步驟四采用CFX進行全環(huán)流場定常分析；步驟五以定常分析結(jié)果作為初始條件，采用CFX中Junction Box模塊進行全環(huán)流場非定常分析，非定常分析中指定參考葉片按照其固有模態(tài)隨時間做簡諧振動，振動周期同葉片固有振動周期，葉片最大振幅取O. 5mm至3mm之間；流場定常分析中入口邊界條件給定總溫總壓，出口給定平均靜壓，輪緣、輪轂和葉片表面給定光滑、無滑移、絕熱壁面邊界條件；非定常分析中葉片表面給定動網(wǎng)格壁面邊界條件，進出口、輪緣、輪轂邊界條件同定常分析，以定常分析結(jié)果作為非定常分析的初始條件， 在每一個時間步上求解采用k- ε瑞流模型封閉的Reynolds平均Navier-Stokes方程,并寫出每一個時間步的瞬時結(jié)果文件；步驟六提取穩(wěn)定振蕩的一個振動周期內(nèi)各時間步下葉片表面節(jié)點集中力，計算各葉片氣動力影響系數(shù)，求得氣動力影響系數(shù)矩陣，為判斷不同節(jié)徑數(shù)下是否發(fā)生顫振，將氣動力影響系數(shù)轉(zhuǎn)換到行波坐標(biāo)系下，由氣動力影響系數(shù)虛部的正負(fù)判斷在相應(yīng)的節(jié)徑數(shù)下氣動彈性失穩(wěn)或穩(wěn)定；步驟七計算協(xié)調(diào)系統(tǒng)氣動彈性特征值，由特征值實部正負(fù)判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振; 對于錯頻系統(tǒng)，通過改變?nèi)~片廣義剛度引入錯頻，求得錯頻系統(tǒng)氣動彈性特征值，進而由特征值實部正負(fù)判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振。2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的，其特征在于步驟六中所述的求得氣動力影響系數(shù)矩陣，其計算過程如下(1)流場非定常計算收斂后，提取流場參數(shù)穩(wěn)定振蕩時一個振動周期內(nèi)各時間步下葉片表面節(jié)點集中力；(2)由本文檔來自技高網(wǎng)...
【技術(shù)保護點】
一種葉輪機械計入錯頻的氣動彈性穩(wěn)定性數(shù)值預(yù)測方法，其特征在于：該方法具體步驟如下：步驟一：建立葉片有限元模型；針對給定的實體模型在CAE前處理軟件中建立葉片有限元模型；步驟二：對建立的有限元模型進行含預(yù)應(yīng)力的模態(tài)分析；首先，將建立的有限元模型導(dǎo)入到有限元軟件ANSYS中，定義相應(yīng)的材料參數(shù)，并給定轉(zhuǎn)速以及位移約束條件，通過靜力分析得到離心力引起的預(yù)應(yīng)力；然后，采用質(zhì)量歸一化的模態(tài)分析，并計入離心力引起的預(yù)應(yīng)力，獲得葉片的固有振動特性，提取葉片振動固有頻率以及模態(tài)振型，得到固體域葉片表面的節(jié)點位移；步驟三：建立計算流體力學(xué)模型；首先，通過給定的葉輪機械葉型數(shù)據(jù)，在計算流體力學(xué)仿真工具CFX的TurboGrid模塊中建立葉柵的單通道流場模型，其中葉片表面附近為O型網(wǎng)格，其它區(qū)域為H型網(wǎng)格；然后，將建立的單扇區(qū)流場模型導(dǎo)入到ICEM？CFD中，通過繞旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)、復(fù)制N？1份網(wǎng)格得到全環(huán)葉柵模型，N代表葉片數(shù)量，并輸出流體域網(wǎng)格點和實體單元信息以及流體域各葉片表面網(wǎng)格點和表面單元信息；步驟四：采用CFX進行全環(huán)流場定常分析；步驟五：以定常分析結(jié)果作為初始條件，采用CFX中Junction？Box模塊進行全環(huán)流場非定常分析，非定常分析中指定參考葉片按照其固有模態(tài)隨時間做簡諧振動，振動周期同葉片固有振動周期，葉片最大振幅取0.5mm至3mm之間；流場定常分析中入口邊界條件給定總溫總壓，出口給定平均靜壓，輪緣、輪轂和葉片表面給定光滑、無滑移、絕熱壁面邊界條件；非定常分析中葉片表面給定動網(wǎng)格壁面邊界條件，進出口、輪緣、輪轂邊界條件同定常分析，以定常 分析結(jié)果作為非定常分析的初始條件，在每一個時間步上求解采用k？ε湍流模型封閉的Reynolds平均Navier？Stokes方程，并寫出每一個時間步的瞬時結(jié)果文件；步驟六：提取穩(wěn)定振蕩的一個振動周期內(nèi)各時間步下葉片表面節(jié)點集中力，計算各葉片氣動力影響系數(shù)，求得氣動力影響系數(shù)矩陣，為判斷不同節(jié)徑數(shù)下是否發(fā)生顫振，將氣動力影響系數(shù)轉(zhuǎn)換到行波坐標(biāo)系下，由氣動力影響系數(shù)虛部的正負(fù)判斷在相應(yīng)的節(jié)徑數(shù)下氣動彈性失穩(wěn)或穩(wěn)定；步驟七：計算協(xié)調(diào)系統(tǒng)氣動彈性特征值，由特征值實部正負(fù)判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振；對于錯頻系統(tǒng)，通過改變?nèi)~片廣義剛度引入錯頻，求得錯頻系統(tǒng)氣動彈性特征值，進而由特征值實部正負(fù)判斷系統(tǒng)是否發(fā)生顫振。...
【技術(shù)特征摘要】
【專利技術(shù)屬性】
技術(shù)研發(fā)人員：付志忠，王延榮，
申請(專利權(quán))人：北京航空航天大學(xué)，
類型：發(fā)明
國別省市：
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